Текст работы

МИНОБРНАУКИ РФ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
По дисциплине
«Процессы и аппараты химической технологии»
на тему
РАСЧЕТ КОЖУХОТРУБЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

Студент IV - ХТ - 2 Усова В.Д.
Преподаватель Скороход А.А.

Самара 2012г.
ВВЕДЕНИЕ

Теплообменные аппараты - устройства, в которых теплота переходит от одной среды к другой. Теплообмен между теплоносителями является одним из наиболее важных и часто используемых в технике процессов, поэтому теплообменники получили широкое применение в промышленности.
В зависимости от способа передачи тепла различают две основные группы теплообменников:
1.Поверхностные теплообменники, в которых перенос тепла между обменивающимся теплом средами происходит через разделяющую их поверхность теплообмена - глухую стенку.
2.Теплообменники смешения, в которых тепло передается от одной среды к другой при их непосредственном соприкосновении.
Значительно реже применяют в химической промышленности регенеративные теплообменники, в которых нагрев жидких сред происходит за счет их соприкосновения с ранее нагретыми телами - насадкой, заполняющей аппарат, периодически нагреваемой другими теплоносителями.
Поверхностные теплообменники наиболее распространены , и их конструкции весьма разнообразны.
В химической технологии применяют теплообменники, изготовленные из самых различных металлов (углеродистых и легированных сталей, меди, титан и др.), а также из не металлических материалов, например графита, тефлона и др. Выбор материала диктуется в основном его коррозионной стойкостью и теплопроводностью.
Конструкции теплообменников должны отличатся простотой, удобством монтажа и ремонта. В ряде случаев конструкция теплообменника должна обеспечивать возможность меньшее загрязнение поверхности теплообмена и быть легко доступной для осмотра и очистки.
Для теплообменников производят тепловой расчет. Тепловой расчет теплообменных аппаратов может быть проектным и поверочным. Проектные тепловые расчеты выполняют при проектировании новых аппаратов для нахождения поверхности теплообмена. Поверочные тепловые расчеты выполняют при известной поверхности нагрева теплообменника с целью определения количества переданной теплоты и конечных температур рабочих жидкостей. При рассмотрении теплообменных аппаратов с непрерывно изменяющейся температурой теплоносителей различают аппараты:
·прямоточные
·противоточные
·перекрестного тока
·смешанного тока
Теплообмен и гидравлическое сопротивление связаны со скоростью движения теплоносителей, то есть последняя должна выбираться в некоторых оптимальных пределах, определяемых стоимостью поверхности теплообмена аппарата данной конструкции и стоимостью затрачиваемой энергии при эксплуатации аппарата. Чем больше скорости теплоносителей, тем выше коэффициент теплопередачи и тем компактнее для заданной тепловой производительности теплообменник, а значит меньше капитальные затраты, но при этом растет сопротивление потоку и возрастают эксплуатационные затраты. При проектировании теплообменных аппаратов необходимо решать совместно задачу теплообмена и гидравлического сопротивления и найти наивыгоднейшие характеристики.
Задачей конструкторов является разработка теплообменных аппаратов с наименьшей затратой материала на единицу переносимой в нем теплоты. Для этого нужно увеличивать значения Δtср и К при одновременном уменьшении мощностей, необходимых на прокачку теплоносителей.
В данном проекте я выбрал кожухотрубчатый теплообменник. Эти теплообменники относятся к числу наиболее часто применяемых поверхностных теплообменников.
В кожухотрубчатом теплообменники одна из обменивающих теплом сред движется внутри труб (в трубном пространстве), а другая в межтрубном пространстве.
Среды обычно направляют противотоком друг к другу. При этом нагреваемую среду направляют снизу вверх, а среду, отдающую тепло, - в противоположном направлении. Такое направление движения каждой среды совпадает с направлением, в котором стремиться двигаться данная среда под влиянием изменения ее плотности при нагревании или охлаждении.

1. ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ


Рис.1. Технологическая схема экстракционного выделения ароматических углеводородов: 1-экстракционная колонна; 2-скрубер; 3-теплообменник; 4- колонна экстрактивной перегонки; 5-сепаратор; 6-колонна рекуперации экстрагента

Исходную углеводородную фракцию подают в нижнюю часть экстракционной колонны 1, где она движется вверх противотоком к экстрагенту, вводимому в верхнюю часть колонны. Пространства под и над местом ввода потоков играют роль сепараторов. Рафинат с верха колонны уносит некоторое количество экстрагента, и для его рекуперации рафинат промывают в скрубере 2 водой, после чего используют как топливо.
Насыщенный экстрагент с низа колонны 1 подогревают в теплообменнике 3 горячим регенерированным экстрагентом и направляют в колонну 4, где осуществляется экстрактивная отгонка ароматических углеводородов с водой.
В сепараторе 5 воду отделяют и возвращают в колонну 4, а смесь ароматических углеводородов подают на окончательную ректификацию. Экстрагент с низа колонны 4 после охлаждения возвращают на экстракцию, а часть его выводят на регенерацию в колонну 6, где от него отгоняют излишнее количество воды и очищают от продуктов конденсации. Основной фракцией является бензол и толуол.

2. ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ АППАРАТА И ОБОСНОВАНИЕ ЕГО ВЫБОРА

В данной работе рассчитываем конструкцию вертикального кожухотрубчатого теплообменника жесткого типа при производстве толуола.
Кожухотрубчатый вертикальный шестиходовой теплообменник с неподвижными трубными решетками состоит из цилиндрического корпуса, который с двух сторон ограничен приваренными к нему трубными решетками с закрепленными в них греющими трубами. Пучок труб делит весь объем корпуса теплообменника на трубное пространство, заключенное внутри греющих труб, и межтрубное. К корпусу прикреплены с помощью болтового соединения два днища. Для ввода и вывода теплоносителя и хладоагента корпус и днища имеют патрубки. Вода вводится в трубное пространство, проходит по трубкам и выходит из теплообменника через патрубок в верхнем днище. Жидкость направляется в межтрубное пространство теплообменника, омывает снаружи трубы и выводится из корпуса теплообменника через патрубок.
Вертикальные теплообменники более просты в эксплуатации и занимают меньшую производственную площадь. Отвод конденсата из трубного пространства конструктивно упрощается.


Рис. 2 - Шестиходовой кожухотрубчатый теплообменник: 1 - корпус; 2 - трубная решетка; 3 - трубы; 4,,5-крышки, 6- перегородки 7 - перегородки межтрубном пространстве;

. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

. Определение средней разности температур.
Средняя разность температур для противоточной схемы движения:


˚ 80˚
˚60˚
;

Средняя разность температур рассчитывается по формуле:




Для дальнейших расчетов потребуются найти средние температуры конденсата и сырья. Так как температуры отличаются не более чем в два раза, то среднюю разность температур можно приближенно определить как среднеарифметическую между ними.
Средняя температура воды:



Средняя температура толуола:


. Определение свойств теплоносителей.
Свойства насыщенного водяного пара и парового конденсата берем из справочной литературы (Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов). Все полученные значения сводим в таблицу.
Направим воду в трубное пространство теплообменника, а толуол - в межтрубное. Оборотная вода, насыщенная кислородом воздуха, будет вызывать коррозию трубного пучка и крышек аппарата, корпус корродировать не будет, что также более выгодно.
Трубное пространство. Вода:
Плотность [4, стр. 512]:

Теплоемкость [4, стр. 562]:

Вязкость [4, стр. 556]:

Теплопроводность [4, стр. 561]:

Межтрубное пространство: толуол
Плотность [4, стр. 512]:

Теплоемкость [4, стр. 562]:

Вязкость [4, стр. 556]:

Теплопроводность [4, стр. 561]:


Теплофизические свойства потоков Таблица 1

Свойство	Сырьё(толуол)	Теплоноситель(вода)
Средняя температура, 0С	77	90
Плотность, кг/м3	811	965
Теплоемкость, Дж/(кг∙К)	1759,5	3771
Вязкость, Па∙с	0,3283∙10-3	0,315∙10-3
Теплопроводность, Вт/(м∙К)	0,1279	0,680

3.Определение тепловой нагрузки и расхода горячей воды.
Тепловую нагрузку Q в соответствии с заданными технологическими условиями находим из уравнения:





Требуемый теоретический расход горячей воды составит:




4.Приближенная оценка коэффициента теплопередачи и ориентировочной поверхности теплообмена.
Практика обследования огромного числа теплообменных аппаратов позволила собрать сведения о фактических значениях коэффициентов теплопередачи для разных случаев теплообмена. Нам остается лишь выбрать интересующий случай теплообмена и принять рекомендуемое значение коэффициента теплопередачи. При передачи теплоты от воды к органическому веществу рекомендуется диапазон значений коэффициента теплопередачи .[1,стр 47]. Принимаем коэффициент теплопередачи Кор = 150 . Тогда ориентировочная площадь поверхности теплопередачи согласно уравнению


Составит

Теперь по значениям ориентировочной поверхности теплопередачи выбираем кожухотрубчатый теплообменник жесткого типа со следующими характеристиками:
поверхность теплопередачи ;
диаметр кожуха ,
общее число труб ;
длина труб ;
площадь трубного пространства ;
площадь межтрубного пространства (вырез перегородки) ;
число ходов
число рядов труб по вертикали
. Определение коэффициента теплоотдачи для горячей воды (трубное пространство)
Определим объемный расход теплоносителя:

Определим среднюю скорость воды в трубах трубного пучка:




Значение критерия Рейнольдса для трубного пространства определим по уравнению:




Определим значение критерия Прандтля для воды при 90˚C [4, стр. 563]

Для определения критерия Нуссельта используется уравнение [5, стр.284]:


Gr =5,41*106


Тогда коэффициент теплоотдачи буден равен:




Определение коэффициента теплопередачи для нагреваемого сырья (межтрубное пространство) Определим объемный расход сырья.



Определим среднюю скорость толуола:




Значение критерия Рейнольдса для межтрубного пространства определим по уравнению:




Режим движения - ламинарный.
Определим значение критерия Прандтля по уравнению:




Для определения критерия Нуссельта воспользуемся уравнением [5, стр.285]:




Тогда коэффициент теплоотдачи будет равен:




. Определение коэффициента теплопередачи.
Считаем, что аппарат будет изготовлен из обычной углеродистой стали, имеющей коэффициент теплопроводности λст=17,5 Вт/(м×К). Учтем также появление в процессе эксплуатации аппарата загрязнений как со стороны нагреваемого сырья rзаг.2=1/5800 Вт/(м2·К), так со стороны горячей воды rзаг.1=1/2900 Вт/(м2·К).
Тогда коэффициент теплопередачи будет равен:



где и - коэффициенты для межтрубного и трубного пространств;
- термическое сопротивление стенки трубы, зависит от её толщины и коэффициента теплопроводности материала .

требуется выбирать теплообменник с большей площадью.
. Определение расчетной площади поверхности теплопередачи и запаса площади.
Расчётную поверхность теплопередачи определим по формуле:








Данный запас превышает рекомендуемый нормами технологического проектирования 30%, поэтому выбираем другой аппарат. Запас не удовлетворяет рекомендуемой норме технологического проектирования (10-30%), поэтому выбираем другой аппарат.
К установке принимается теплообменник со следующими характеристиками:
поверхность теплопередачи ;
диаметр кожуха ;
общее число труб
длина труб ;
число ходов z=1

. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

. Число ходов z=2
Число труб n=618 шт.
Длина труб L=3 м
. Расчет гидравлического сопротивления трубного пространства
Рассчитываем скорость воды в трубах теплообменника:




. Находим коэффициент трения:



4. Коэффициенты местных сопротивлений потоку, движущемся в трубном пространстве:
ζ1=1,5 - входная и выходная камеры;
ζ2=2,5 - поворот между ходами;
ζ3=1,0 - вход в трубы и выход из них;
. Скорость воды в штуцерах
Местное сопротивление на входе в распределительную камеру и на выходе их нее следует рассчитывать по скорости жидкости в штуцерах. Диаметр штуцера нормализованных кожухотрубчатых теплообменников при диаметре кожуха D=800 мм, dтр.ш.=150 мм.
Рассчитываем скорость воды в штуцерах:




. Рассчитываем гидравлическое сопротивление трубного пространства:




7. Расчет гидравлического сопротивления межтрубного пространства
Рассчитываем скорость воды в межтрубном пространстве теплообменника




. Находим коэффициент трения λ2 :




Коэффициенты местных сопротивлений потоку, движущемся в межтрубном пространстве:
ζ1=1,5 - вход и выход жидкости;
ζ2=1,5 - поворот через сегментную перегородку;
. Выписываем из табл.1 и 2 число сегментных перегородок nп и диаметр штуцеров для межтрубного пространства. Для теплообменника с диаметром кожуха D=800мм, число сегментных перегородок nп=6, диаметр штуцеров dмтр.ш.=250мм
. Скорость толуола в штуцерах :

10. Число рядов труб омываемых водой в межтрубном пространстве




. Число сегментных перегородок из табл.2,7
x=6м.
. Гидравлическое сопротивление в межтрубном пространстве:




ВЫВОД

В результате технологического расчета был выбран двухходовой кожухотрубчатый теплообменник жёсткого типа со следующими характеристиками:
поверхность теплопередачи ;
диаметр кожуха ;
общее число труб ;
длина труб ;
число ходов z = 1;
Тепловой нагрузкой коэффициентом теплопередачи гидравлическим сопротивлением трубного пространства гидравлическим сопротивлением межтрубного пространства
вертикальный кожухотрубчатый теплообменник жесткий
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ под ред. Ю.Д. Дытнерского, 2-е изд., перераб. и доп. М.: Химия, 1991. 496 с.
. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ под ред. Ю. И. Дытнерского. М.: Химия, 1983. 272 с.
. Расчет теплообменных аппаратов: Метод. указание к курсовому и дипломному проектированию/ Самар.политехн.ун-т ; Сост. В.Д. Измайлов, В.В. Филиппов Самара, 2006, 108 с.
. Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А. А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учеб. пособие для вузов/ под ред. П. Г. Романкова. 10-е изд., перераб. и доп. - Л.: Химия, 1987. 576 с.
. Основные процессы и аппараты химической технологии : учебник для вызов/под ред. А.Г. Касаткина 11-е изд., перепич. с изд. 1973г.-М.: ООО ТИД «Альянс», 2005.-753 с.